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双锥面弹性夹头设计

日期:2020-08-14 04:30 作者:电竞竞猜

  双锥面弹性夹头设计_电子/电路_工程科技_专业资料。维普资讯 Ma hn o l/  ̄e o i / i t c c ie T os A s r s F x u e s e 双 锥 面 弹 性 夹 头

  维普资讯 Ma hn o l/  ̄e o i / i t c c ie T os A s r s F x u e s e 双 锥 面 弹 性 夹 头 设 计 北京齿轮总厂 (o o 4 康新梅 1o 2 ) 北京爱华 中兴纸业有限公司 (00 ) 葛文杰 10 2 4 弹性夹头定心夹紧装置一般 用于加工外形对称 的轴 不 同,它需要计算鼓形弹簧片在拉 紧过程 中的轴 向变形 量 ,以避免在工作中当鼓形弹簧片全部被拉 直时 ,后 夹 头仍未夹紧工件 。下面举例说 明:工件及弹性夹头夹 紧 部 位尺寸如图 2 、图 3 。 类零件。由于它的定心精度较高 、夹 紧方便且在 夹紧过 程中不损 害定位 夹紧 面 ,因而 在机械 加工 中被 广泛使 用。通常所用的弹性夹头只有一个夹紧面 ,工件定 位后 机床通过拉杆向后拉动弹性夹头 ,弹性夹 头在 锥面的约 束下夹紧工件。我厂生产的驱动桥主动齿轮在铣齿 加工 [= =: = = = h _ 『r ] _] - 时就是采用弹性夹头夹紧的方式进行加工的。由于铣齿 童 委 { 图 2 工 件 图 加工余量较大 , 削力大 ,机床产生 的振 动也大 ,工件 切 的尺寸精度和表面粗 糙度都不 好。为了提高 加工精度 , 我们改进弹性夹头的结构 ,设计 了有两个夹 紧面的弹性 夹头——双锥面弹性夹头 ( 见图 1 。 ) f 图 3 弹 性 夹头 前夹头夹紧工件时径 向最大移动量为 [ .3 0 0 4一 ( .1 ) m 2 .2 mm 一0 O 6 ]m / =0 05 图 l 后夹头夹紧工件时径 向最大移动量也为 4 夹 紧 体 . 1 工件 . 2 定位套 . 3 .弹簧 夹 头 1. 工作原理 工件在定位套上定位后 ,机床液压缸带动拉杆 向后 拉动弹性夹头 ,为了保证工件定 位准确 ,应设计为前 夹 头先夹紧工件。前夹头的锥度设计 的要 比后夹头 的锥度 稍大,前夹头锥度为 2。 0 ,后夹头锥度为 l。 4。当弹性夹 头向后移动时,由于前夹头 的径 向移动较大 ,因而先夹 [ .3 一 ( . 1 ) 004 一00 6 ]mm 2 .2 mm / =00 5 当前夹头夹紧工件时弹性夹头轴 向向后移动 了 n=0. 2 mm/ a 1 0 05 t n 0 =0. 4 mm 12 如图 4所示 ,此 时 . n r 后夹头轴向也 同样向后 言 移动 了 0 12 .4 mm, 而其 径 向 移 动 量 为 b= 0.4 1 2m m x tn 。 = a7 l —~ d 紧工件 ,使工件能够正确定位。随着弹性 夹头的继续后 移 ,后夹头也在锥面的约束下夹 紧工件 ,而鼓 形弹簧片 由于前后两个夹头的轴 向位移不 同而被逐渐拉平 。使用 双锥面弹性夹头增大了工件 的夹 紧面 ,减小了工件在加 工时因振动而产生的误差 ,从而提高 了加工精度。 图 4 0 O 7 mm。如 图 5 .14 。 1 刁—\ I 一 f 由于 当后夹 头夹 紧 工 件 时 需 径 向 移 动 005 .2 mm,因此 后 夹头 01 2 .4 图 5 2 设计特点 . 双锥面弹性夹头的设计方法与普通 的弹性 夹头有所 尚需继续径向移动 0O7m . 6 m,通过计算得知后夹头需继续 0 ( 转第 4 下 l页) 囵 呈 堡 复 塑 盟 W WW . a hi i t c r . n m c ns . o c n 参 加 磊 工冷工 维普资讯 圈 表 2 自动试切 圆柱轴段 的实际测量尺寸与程序 指令误差补偿举例 试切程序 刀号 指 令 尺 寸 43 5 3 ×2 ( 单位 :mm) 刀偏修正方法 修正刀 实测尺寸 试切误差 △D =0 偏 值 U1 =0 1 =0 在刀偏 01 入 : 0输 U =0、 =0 1 4 3×2 3 5 △L =0 △D, 0,2 = 0 2 3 2×2 0 3 0 2。 2×2 0 0, 2 △L, =0, 2 0 U. 一0 0 = ,2 ,=0. 2 0 在 刀 偏 0 2输入 : 0 U = 一0. 2、 0 =0。 2 0 △D =0 1 .1 3 41 5 3 ×1 3 。 1×1 。 1 11 5 3 △L =0。 31 U = 一0 1 。1 =0。 1 3 在刀偏 0 3 入 : 0 输 U = 一0. 1 1 、 =0。 31 △Dt =一0。1 18 4 4 9×1 2 0 4 8 8 2×1 2 2 .8 0, △t=0。 2 U = 一0 18 t . 1 t=0。 2 在 刀 偏 0 4输 入 : 0 U = 一0。 1 1 8、 =0。 2 误 差 补 误差补偿方向判断 :以工件坐标系的坐标正负方向为依据 ,即 : 对于 方 向的尺寸误差 ,如果实际测量值大于指令值 ,误差方向为负 ,反之为正 ;对于 z方 向尺寸的误差 ,如果实 际测量值大于指令值 ,误差方 向为正 ,反之为负 偿方 向 ()测量切削轴段的直径与 长度 ,与程序指令 值 比 3 较 ,求出误差 。 设置刀偏值一 自动试切对 刀一测量一修正刀补” ,是在深 入理解对刀原理 的基础上 总结出来的 ,跟 以前 的习惯对 ()分别调用 T ( 号刀 ) 3 ( 4 2 2 、T 3号刀)及 T 4 4( 号刀 )程序试切 ,测量各段直径 Di 和长度 厶 ( =2 , i ,3 4 。并与各 自程序指令值比较 ,分别求出误差 ,见表 2 ) 。 刀方法 “ 手动试切一 测量一计算一刀偏设 置”相 比,比 较实用 ,更有效确保 了产 品的尺寸精度 ,省去 了加工好 工件之后测量再修正 尺寸再运行 的步骤 ,提高 了车削效 率 ,并能减少碰刀 和过切 事故发生。这种对刀方 法 已在 实践教学和技能培训考证 中得 到了证明。 MW ( 稿 日期 :20 12 ) 收 0 70 5 ()按表 2 5 所示方法进行误差补偿 。 4 结语 . 上述的对刀方法 ,总体 思路是 “ 动试 切一测 量一 手 ( 上接 第 3 2页) 轴 向向后移动 0 0 2 m才可夹紧工件 ,因此时前夹头已 .6 m 经夹紧工件,所 以只有 依靠鼓形弹 簧片的变形来保证 后 夹头 的轴向移动 。这时鼓形簧 片沿 轴向的变形量 如下计 算: ( )鼓形弹簧片 内球 面弧长计算 ( 图 6 1 如 ) 扇 形 角 0 = 2rs ( 5 7 1 aci 1/ 0) = 2 。4 。 = n 4 77 0。 3 2 a 4 19 r d 的变形来夹紧工 件。在 实际工作 中,由于夹具 的变形情 况很复杂 ,所以,在设计 弹性夹头 时应尽量 加大其变形 余量 ,如果鼓形 弹簧片的轴向长量不足以使工件被夹紧 , 应适 当减小鼓形弹簧片的曲率半径 。 L =R 1 (0×04 1 2 1 O= 7 。3 )mm=3 .3 m 9 0 24 m l 0 一3 mm =0。 3 mm 24 ( )鼓形弹簧片外球 面弧长计算 ( 图 7 2 如 ) 扇形角 0 =2rs 1 .57 。) =1 。5。 2 a i 2 2/ 2 5 e n( 9 4 5 = 0. 3 5 a 3 95 rd L =R 2 ( 25× .35 2 O = 7 . 0 395 )mm=2 .1 m 46 8 m 2—2 5 m =0. 1 rm 4。 r a 18 a 图 6 鼓 形弹簧片 图7 鼓 形弹簧片 内球面尺寸 外球面尺寸 通过计算可知鼓形弹簧片 的轴 向伸长量 > . 2 m 00 m , 6 所以当弹性夹头继续 向后移动 时,可以通过鼓形弹簧片 MW ( 收稿 日期 :2 0 11 ) 070 1 磊 工冷工 加 堡 壁塑口 WW W. a hi s . o . I m c ni t C r C7 n

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